Nghiên cứu, thiết kế chế tạo khớp nối quay bằng ống sóng sử dụng cho thiết bị gây nhiễu radar làm việc trong dải sóng 3 cm

 cần tìm trong ống dẫn sóng và 
trong hộp cộng hưởng dưới dạng tổ hợp của các dạng trường đơn vị trong ống dẫn sóng và 
tổ hợp các dao động riêng trong hộp cộng hưởng với các hệ số khai triển cần tìm. Yêu cầu 
đặt ra là trường phải tìm tại vị trí đặt phần tử kích thích trùng với trường của nó có phân bố 
dòng đã cho. [6] 
Ta đi phân tích một dạng chuyển đổi cáp đồng trục sang ống dẫn sóng chữ nhật. 
Ta xét mặt phẳng T được phân cách giữa ống dẫn sóng và cáp đồng trục như hình vẽ, 
sơ đồ điện tương đương của bộ chuyển đổi tính từ mặt phẳng T nhìn về phía ống dẫn sóng. 
Nó tương đương 1 giá trị dung kháng và giá trị cảm kháng với tải là ống dẫn sóng. Việc 
tính toán các tham số về độ dài cũng như khoảng cách của ngắn mạch ống dẫn sóng sẽ 
được thay thế bằng cách tính các giá trị của khung cộng hưởng LC tương ứng cho từng tần 
số cố định. 
Thông tin khoa học công nghệ 
Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 58, 12 - 2018 203
l
d
b
T
T
T
Ống
sóng
Cáp 
đồng 
trục
Tải
Hình 2 . Sơ đồ điện tương đương của chuyển đổi cáp đồng trục - ống dẫn sóng chữ nhật. 
Theo hình 2 trên thì ứng với mỗi giá trị tần số, điện kháng cáp đồng trục cần phải được 
phối hợp với điện kháng của ống dẫn sóng và được biểu diễn thông qua các giá trị tương 
đương là L-C. Nhưng biểu thức có thể biểu diễn nó rất phức tạp hay không có một công 
thức biểu diễn đơn giản nào của L và C. Nó chỉ có thể chỉ cho ta thấy rằng tại mặt phẳng T 
giữa cáp đồng trục vào ống dẫn sóng có trở kháng đầu vào Zi được cho bởi [5]: 
 iZ R jX  (1) 
 Trong đó : 
2 20
2
20
2
2
sin ( ) tan ( )
2
4
tan 2 sin
4
g
g
g
p
g
Z l d
R
ab
Z d l
X X
ab
  
  
  
  

  
       
(2) 
 (3) 
Với : 0 0 0 120Z      
Xp : điện kháng của cáp đồng trục được chuẩn hóa với trở kháng của ống dẫn sóng. 
Ta nhận thấy Xp là một hàm của d và l, có rất nhiều phương trình để biểu diễn Xp, mỗi 
phương trình áp dụng trong các điều kiện cụ thể. Với 0
1
4
d  bước sóng thì tính chất của 
đầu dò là dung, với 0
1
4
d  bước sóng thì tính chất dò là cảm, 0 là bước sóng của tín 
hiệu trong không gian 
Khi giá trị b>d rất nhiều thì ta có công thức giá trị Xp như sau [5]: với sự điều chỉnh 
phù hợp của d và l thì điện kháng đầu vào có thể tương đương với trở kháng của cáp đồng 
trục. Với một bài toán phối hợp như vậy chúng ta có X=0 
4
2 sin
1
2
p
g
p
l
X
X


 
     
 
 
(4) 
Giá trị được cộng hưởng tốt nhất tại Xp=0 khi đó có: 
4
sin( ) 0
4
g
g
l
l




 
 (5) 
(6) 
Thông tin khoa học công nghệ 
P. N. Sơn, , N. T. Sơn, “Nghiên cứu, thiết kế chế tạo khớp nối  trong dải sóng 3 cm.” 204 
Như vậy để đạt được sự cộng hưởng tốt nhất của bộ chuyển đổi thì khoảng cách giữa 
đầu dò tới đầu ngắn mạch ống sóng được xác định tốt nhất bằng 
4

 bước sóng của tín hiệu 
truyền. Trên thực tế để có được cộng hưởng tốt nhất thì độ dài của l là 
4

 với  là bước 
sóng cộng hưởng. 
3. TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ, MÔ PHỎNG CÁC THAM SỐ TRUYỀN DẪN CỦA 
CỦA KHỚP CHUYỂN ĐỔI ỐNG DẪN SÓNG SIÊU CAO TẦN 
3.1. Yêu cầu đầu vào thiết kế 
- Dải tần làm việc: 8 GHz đến 12 GHz; 
- Hệ số sóng đứng: ≤ 2,2; 
- Tổn hao truyền qua: ≤ 1,5 dB; 
- Tốc độ quay cực đại: 60 vòng/ phút; 
- Vật liệu: Nhôm hoặc đồng 
- Kích thước ống sóng: 23x10 mm 
3.2. Nguyên lý thiết kế 
Trong quá trình tính toán, đường kính ống sóng hình trụ phải được chọn lựa phù hợp và 
đáp ứng tốt 2 điều kiện: 
Khả năng ghép nối về kết cấu giữa đoạn ống sóng hình trụ-E01 với đoạn ống sóng hình 
chữ nhật-H10. 
Đảm bảo khả năng triệt tiêu các thành phần dao động cao tần gần nhất so với tần số làm 
việc, chẳng hạn như dạng H21 có bước sóng giới hạn là: λG.h = 2,057 


	 (7) 
- Độ dài bước sóng trong ống sóng tròn đối với sóng H11 và E01 được tính toán theo 
công thức: 
	 = 	

1 − (	 
)
(8) 
3.3. Tính toán thiết kế 
* Xác định đường kính ống sóng hình trụ d1 
- Theo công thức: 

2
≤

2,057
 (9) 
- Trong trường hợp chúng ta chọn bước sóng làm việc λ = 3cm và tiết diện chuẩn của 
ống sóng hình chữ nhật a x b = 2,3 x 1,0 cm 
- Xác định giá trị d1 : 
	 ≤
3,0	 × 2
2,057
≈ 2,9	 
Chọn d1=1,27 tương ứng với lõi đồng của cáp 50 Ω 
* Xác định kích thước từ ty dò đến tấm ngắn mạch (l): 
- Trong ống dẫn sóng chữ nhật đối với sóng H10 	() = 	2 
Thông tin khoa học công nghệ 
Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 58, 12 - 2018 205
	 = 	

1 − (	 
)
=
3
1 − (
3
2 × 2,3
)
= 3,9	 
- Từ biểu thức (2.6) ta có: 
 = 	

4
=
3,9
4
= 0,975	 
* Xác định độ dài ty dò (d) theo công thức: 
 = 	

2
=
1,0
2
= 0,5	 
3.4. Mô phỏng thiết kế 
- Nhóm tác giả đã tiến hành xây dựng bản vẽ 3D của bộ khớp chuyển đổi ống dẫn sóng 
cao tần như tính toán trên lý thuyết phần mềm Solidwork với kích thước vật lý 1:1 
- Nhập dữ liệu từ bản vẽ trên phần mềm thiết kế 3D Solidwork vào phần mềm mô 
phỏng điện từ trường CST2018 
- Cài đặt các tham số mô phỏng trong dải tần : 8 GHz đến 12 GHz 
- Phần mềm xuất ra tham số: 
- Hệ số sóng đứng 
- Hệ số truyền 
- Kết quả mô phỏng 
Với các kích thước đã có, ta xây dựng mô hình 3D của đầu chuyển đổi cho dải tần băng X. 
Hình 3. Mô hình 3D khớp chuyển đổi ống dẫn sóng cao tần trên phần mềm CST. 
Sau các bước thực hiện mô phỏng và hiệu chỉnh tham số, ta có kết quả như sau. 
Hình 4. Kết quả mô phỏng đo hệ số sóng đứng của khớp chuyển đổi ống dẫn sóng, dùng 
phần mềm CST2018, trục tung biểu diễn hệ số sóng đứng, trục hoành biểu diễn dải tần số 
hoạt động, đơn vị GHz. 
Thông tin khoa học công nghệ 
P. N. Sơn, , N. T. Sơn, “Nghiên cứu, thiết kế chế tạo khớp nối  trong dải sóng 3 cm.” 206 
Hình 5. Kết quả mô phỏng đo hệ số truyền S21 của khớp chuyển đổi ống dẫn sóng, dùng 
phần mềm CST2018, trục tung biểu diễn hệ số sóng đứng, trục hoành biểu diễn dải tần số 
hoạt động, đơn vị GHz. 
Kết quả trên cho thấy, hệ số sóng đừng và hệ số truyền đáp ứng được với yêu cầu đưa 
ra với hệ số sóng đứng ≤ 1,5; tổn hao truyền ≤ 0,3 dB trong toàn dải 8÷12 GHz. 
4. THỰC HIỆN GIA CÔNG CHẾ TẠO KHỚP CHUYỂN ĐỔI ỐNG DẪN SÓNG 
SIÊU CAO TẦN Ở BĂNG TẦN X VÀ ĐO KIỂM 
ĐÁNH GIÁ SẢN PHẨM. 
Sau quá trình gia công các chi tiết của bộ khớp 
chuyển đổi ống dẫn sóng cao tần, nhóm tác giả thực 
hiện lắp ráp và hiệu chỉnh các tham số của khớp 
chuyển đổi ống dẫn sóng. 
Thực hiện đo tham số và hiệu chỉnh khớp chuyển 
đổi ống dẫn sóng. Sau khi tiến hành kiểm tra và hiệu 
chỉnh, tiến hành gia công cơ khí các đầu ngắn mạch 
với kích thước xác định thực tế trong quá trình đo đạc 
tham số và hiệu chỉnh khớp chuyển đổi ống dẫn sóng. 
Tiến hành đo kiểm đánh giá các tham số trên máy phân 
tích mạng véc tơ N5234A có kết quả như sau: 
Kết quả đo hệ số sóng đứng và tổn hao truyền qua: 
Hình 7. Kết quả đo hệ số sóng đứng và tổn hao truyền qua khớp chuyển đổi ống dẫn sóng. 
Hình 6. Hình ảnh chế tạo của 
khớp chuyển đổi ống dẫn 
sóng dải tần 8÷12 GHz. 
Thông tin khoa học công nghệ 
Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 58, 12 - 2018 207
Kết quả đo đạc kiểm tra được đo thực tế của sản phẩm với tổn hao truyền hình 8 nhỏ hơn 
1,5dB trên dải tần 8÷12GHz, hệ số sóng đứng được biểu diễn trên hình 8 nhỏ hơn 2,2 trên 
dải tần 8÷12GHz. Tham số đo đạc trên thực tế của bộ khớp chuyển đổi ống dẫn sóng trên 
hình 7 có kết quả tương ứng với kết quả khi mô phỏng trên phần mềm CST. Kết quả thực tế 
đo được đáp ứng được bộ tham số đề ra của bộ khớp chuyển đổi ống dẫn sóng cao tần. 
5. KẾT LUẬN 
Trong bài báo này đã tiến hành nghiên cứu và thiết kế chế tạo bộ khớp chuyển đổi ống 
dẫn sóng cao tần băng X. Thông qua nội dung khảo sát mạch điện tương đương đối với 
hiện tượng truyền sóng trong khớp chuyển đổi ống dẫn sóng cao tần từ ống dẫn sóng- cáp 
đồng trục. Bài báo đã tính toán giá trị chiều dài của que dò trong trường hợp phối hợp trở 
kháng của đường truyền. Áp dụng kết quả trên cho quá trình mô phỏng và hiệu chỉnh thiết 
kế bộ khớp chuyển đổi ống dẫn sóng sử dụng phần mềm mô phỏng siêu cao tần CST, bài 
báo đã đưa ra một mẫu thiết kế của bộ khớp chuyển đổi ống dẫn sóng cao tần hoạt động ở 
băng tần X. Tính đúng đắn của nghiên cứu đã được chứng mình khi kết qủa đo thực tế của 
sản phẩm chế tạo đáp ứng được bộ chỉ tiêu tham số đề ra, cụ thể tổn hao truyền nhỏ hơn 
1,5 dB, hệ số sóng đứng đạt nhỏ hơn 2,2, bộ khớp chuyển đổi ống dẫn sóng cao tần đảm 
bảo sử dụng phù hợp với thiết bị gây nhiễu radar làm việc ở dải sóng 3cm. Kết quả nghiên 
cứu và thực nghiệm này là cơ sở để mở rộng nghiên cứu các phương pháp phối hợp và 
điều chỉnh phối hợp đối với các phần tử cao tần. 
TÀI LIỆU THAM KHẢO 
[1]. Waveguide Handbook, N. Marcuvitz, NY, Dover Publications Inc, 1951. 
[2]. Microwave and RF Engineering, Roberto Sorrentino, Giovanni Bianchi, 2010. 
[3]. Microwave Enginnering, Fourth edition, David M. Pozar, 2012. 
[4]. Field Theory of Guided Waves, Collin R.E. (MGH, 1960). 
[5]. Waveguide-Coaxial Line Transitions, Peter Delmotte, Belgian Microwave 
Roundtable, 2001. 
[6]. Cơ sở kỹ thuật siêu cao tần, Kiều Khắc Lâu, Nhà xuất bản giáo dục, 2006. 
ABSTRACT 
RESEARCH, DESIGN MANUFACTURING FIXED ROTATION BY WAVE GUIDE 
USE FOR RADAR NOISE GENERATOR WORK IN 3 CM WAY 
Waveguide rotary joint is one of the most important equipment and used 
popularly in trans-receiver systems in the field of Electronic Warfare, Radar, 
Military Telecommunication. In this articles, the authors will present the computing 
base of designing the waveguide rotary joint structure used for radar jamming 
equipment operating in X band and simulating result, experimental of manufacture 
waveguide rotary joint base on required technical specifications. 
Keywords: Rotary joint; Transformation coaxial waveguides. 
Nhận bài ngày 09 tháng 8 năm 2018 
Hoàn thiện ngày 14 tháng 9 năm 2018 
Chấp nhận đăng ngày 11 tháng 12 năm 2018 
Địa chỉ: 1Trung tâm 80, Cục TCĐT, BTTM; 
 2Viện Ra đa, Viện KH-CN quân sự. 
*Email: phungson06010@gmail.com.