Sử dụng MATLABSIMULINK để mô hình hóa và mô phỏng bộ bù tĩnh nhằm giảm nhẹ ảnh hưởng của lò hồ quang đến lưới điện

ớn và gây ra rất nhiều vấn đề cho hệ thống điện. Do tính chất vận 
hành đơn giản, suất đầu tư rẻ và công suất lớn nên EAF được đầu tư phổ biến. Nó thường 
có dải công suất từ 10MW đến 140MW, dòng điện từ 5kA đến 150kA. 
 Ngoài những lợi ích mà EAF mang lại, do tính chất phi tuyến mạnh của đặc tính 
dòng áp của hồ quang (gọi là đặc tính VIC) làm cho chiều dài hồ quang liên tục thay đổi, 
mất đối xứng giữa các điện cực. Nguyên nhân này đã dẫn đến việc bơm hài dòng vào lưới 
điện, gây méo và chập chờn điện áp hay “flicker”, mất đối xứng đối với hệ thống điện 3 
pha và hệ số công suất thấp. Những yếu tố này dẫn đến các vấn đề như: vận hành không 
đúng nguyên tắc cho hệ thống điện, già hóa nhanh chóng máy biến áp lò và gây rối loạn 
các thiết bị tiêu thụ điện đấu nối vào điểm kết nối chung PCC (Point of Common 
Connection), tổn thất điện năng trên lưới truyền tải và phân phối, gây sụt áp lưới, làm giảm 
hiệu suất làm việc của lò, tăng tổn hao điện cực. Hiện tượng chập chờn điện áp còn gây ra 
Tuyển tập Báo cáo Hội nghị Sinh viên Nghiên cứu Khoa học lần thứ 7 Đại học Đà Nẵng năm 2010 
101 
hiện tượng tâm lý không ổn định cho ảo giác của con người khi có sự thay đổi thông lượng 
ánh sáng từ các bóng đèn theo sự thay đổi mang tính chu kỳ của dao động điện áp. 
 Trước khi thiết kế bộ bù thì bước đầu tiên phải đánh giá, dự đoán được các tác động 
của tải EAF và các kết quả mong muốn sau khi đưa bộ bù vào hoạt động. Trong trường 
hợp này mô phỏng tỏ ra là một công cụ rất hiệu quả. Nó cho phép xác định các thành phần 
hài dòng điện, điện áp và “flicker” khi EAF hoạt động. Và sau khi lắp đặt thiết bị bù, tác 
dụng cải thiện được thể hiện rõ qua các kết quả mô phỏng. Bên cạnh đó mô phỏng bằng 
Matlab/Simulink còn dùng để lập trình cho bộ điều khiển trung tâm của SVC. 
 Các nội dung trong bài báo dựa trên mô phỏng EAF và SVC tiến hành trong môi 
trường Matlab/Simulink. 
2. Lò hồ quang điện xoay chiều EAF 
2.1. Cơ sở lý thuyết 
 Lò hồ quang sử dụng nhiệt năng chuyển từ điện năng để nấu chảy kim loại. Trong 
suốt quá trình hoạt động, tính chất ngẫu nhiên của hồ quang và hệ thống điều khiển điện 
cực đã tạo ra các hiện tượng sóng hài, “flicker” và mất cân bằng tải. 
 Đã có nhiều mô hình EAF dựa trên những phương pháp khác nhau được đưa ra, 
trong đó phương pháp “miền thời gian” theo đặc tính V-I đơn giản và thuận lợi hơn cả khi 
mô phỏng dòng hồ quang có tính chất phi tuyến và thay đổi theo thời gian. Việc xây dựng 
thành công mô hình ba pha, thể hiện được hiện tượng “flicker” cũng như có xét đến ảnh 
hưởng của công suất ngắn mạch lưới điện là một điểm mới lạ, làm cho các kết quả mô 
phỏng càng gần với thực tế. 
2.2. Mô hình hóa và mô phỏng EAF 
 Sơ đồ mô phỏng EAF được thể hiện trong hình 4 đi kèm với bộ SVC. Mô hình gồm 
một lò hồ quang công suất 50 MVA, hệ số công suất 0.82 được cấp điện từ nguồn U(t) có 
công suất ngắn mạch 1000MVA, tỉ lệ X/R = 9. Xs, Rs lần lượt là điện kháng và điện trở 
của đường dây, máy biến áp phía trước PCC. Xc, Rc là điện kháng và điện trở của đường 
dây, máy biến áp và cáp dẫn mềm từ PCC đến . 
Hình 1. Kết quả mô phỏng khi chưa có SVC 
(a) Dòng điện và điện áp hồ quang cùng điện áp tại PCC (b) Flicker tại PCC 
(c) Phổ dòng điện hồ quang (d) Phổ điện áp tại PCC 
(d) (c) 
(a) (b) 
∆V 
 V 
% = 1.56% 
Tuyển tập Báo cáo Hội nghị Sinh viên Nghiên cứu Khoa học lần thứ 7 Đại học Đà Nẵng năm 2010 
102 
 Các thông số cụ thể được sử dụng trong mô hình: Um = 566(V), Rs = 5.28e-5 (Ω), 
Ls = 1.243e-6 (H), Rc = 3.336e-4 (Ω), Lc = 8.541e-6 (H). 
 Kết quả phân tích phổ, hình dạng dòng và áp tại điểm kết nối chung PCC cũng như 
hiện tượng “flicker” được thể hiện rõ trong hình 1. Thành phần bậc một trong các hình 1(c) 
và hình 1(d) ứng giá trị 100% được cho vượt ra ngoài thang đo để có thể thấy rõ các bậc 
hài khác. 
 Kết quả THD đo tại điểm PCC của dòng điện và điện áp là 5.7% và 4.45%. Các giá 
trị này vượt quá quy định về sóng điều hòa của tiêu chuẩn IEEE Std 519. Có thể thấy rằng 
trong các bậc hài ảnh hưởng lưới điện thì bậc 5 và bậc 7 có biên độ lớn hơn cả nên cần có 
biện pháp lọc hai bậc hài này. Ngoài ra độ dao động điện áp là 1.56% trong khoảng tần số 
8 đến 10Hz sẽ gây ảnh hưởng đến mắt và các thiết bị chiếu sáng. 
Bảng 1. Kết quả phân tích hài gây ra bởi EAF khi chưa có SVC 
Loại THD 
(%) 
Bậc 1 
(Đỉnh) 
Bậc 3 
(%) 
Bậc 5 
(%) 
Bậc 7 
(%) 
Bậc 9 
(%) 
Bậc11 
(%) 
Ipcc 5.7 66.21 (kA) 0.18 4.30 1.90 0.04 0.39 
Uarc 54.57 368.4 (V) 44.45 26.09 17.79 13.04 9.93 
Upcc 4.45 530.6 (V) 0.30 2.66 2.42 0.26 0.33 
3. Xây dựng bộ bù tĩnh SVC 
3.1. Cơ sở lý thuyết 
 SVC thuộc hệ thống FACTS là thiết bị bù song song, sử dụng nguồn điện để điều 
khiển dòng công suất và cải thiện độ ổn định của lưới điện. Bộ SVC điều chỉnh điện áp tại 
điểm nó được mắc vào, bằng cách điểu khiển lượng công suất phản kháng được tiêu thụ 
hay phát vào hệ thống. Khi điện áp giảm xuống nó sẽ phát công suất phản kháng vào hệ 
thống và ngược lại. Lượng công suất phản kháng đó được điều khiển bằng việc đóng mở 
hệ thống các tụ điện và cuộn kháng được mắc vào phía thứ cấp của máy biến áp. Đối với 
SVC loại FC-TCR thì số lượng các tụ được giữ cố định, còn các cuộn cảm được điều khiển 
đóng mở bằng hệ thống Thyristor. 
 Đặc tính V-I của SVC chia làm ba vùng làm việc được mô tả bởi các phương trình: 
I*XVV sref (-BCmax < B < 0) (1) 
CmaxB
I
V (B = -BCmax) (2) 
 0I (B = 0) (3) 
Khi dung dẫn của SVC nằm trong vùng giới 
hạn bởi 0 và BCmax thì điện áp được điều chỉnh 
lân cận giá trị điện áp tham chiếu Vref và đường 
đặc tính của SVC sẽ có độ dốc như hình 2. 
Hình 2. Đặc tính V-I của SVC 
Tuyển tập Báo cáo Hội nghị Sinh viên Nghiên cứu Khoa học lần thứ 7 Đại học Đà Nẵng năm 2010 
103 
3.2. Mô hình hóa hệ thống SVC 
 Trong mô hình này, hệ thống SVC được mắc song song với EAF bao gồm 2 bộ 
FC1, FC2 (Fix Compensator) công suất lần lượt là 12MVAr và 6MVAr có chức năng bù 
công suất phản kháng và lọc sóng hài bậc 5 và 7. Bộ TCR công suất 18MVAr nhằm điều 
chỉnh lượng công suất bù cần thiết. 
 Khối SVC Controller có nhiệm vụ điều khiển việc đóng mở van cho TCR. Khối 
điều khiển này có 4 khối con: 
 Khối Mesurement System: đo lường 
điện áp phản hồi và lấy điện áp đồng bộ 
cấp cho khâu phát xung. 
 Khối Voltage Regulator: điều chỉnh 
điện áp bám theo điện áp đặt. 
 Khối Distribution Unit: tính toán góc 
mở alpha cho các thyristor, nhằm phát 
đúng công suất cần bù. 
 Khối Firing Unit: phát xung kích mở 
cho các thyristor đúng thời điểm tương 
ứng với góc alpha. 
4. Mô hình hóa và mô phỏng hệ thống gồm SVC và EAF 
Sau khi đưa vào hoạt động như trong mô hình ở hình 4 tác dụng của bộ SVC được 
thể hiện rất rõ ràng. Hài điện áp tại điểm kết nối chung giảm từ 4.45% xuống 0.57% trong 
khi hài dòng điện từ 5.7% xuống còn 2.13%. Kết quả cho thấy hài dòng điện giảm đi một 
nửa và hài điện áp giảm gần như hoàn toàn. Đồng thời 
%
V
V
= 0.012%, “flicker” không 
còn ảnh hưởng nhiều đến lưới điện. Do đó SVC là một sự lựa chọn hợp lý cho EAF và 
những tải có tính chất tương tự bởi những ưu điểm được thể hiện ở trên. 
Hình 3. Sơ đồ khối bộ điều khiển TCR 
Hình 4. Mô hình hóa hệ thống SVC và EAF 
Tuyển tập Báo cáo Hội nghị Sinh viên Nghiên cứu Khoa học lần thứ 7 Đại học Đà Nẵng năm 2010 
104 
Bảng 2. Kết quả phân tích hài gây ra bởi EAF sau khi đưa SVC vào 
Kết luận 
 Phần đầu của bài báo đã xây dựng thành công một mô hình lò hồ quang ba pha với 
đầy đủ các tính chất đặc trưng như: không cân bằng, điện trở hồ quang phi tuyến mạnh và 
biến đổi theo thời gian. Dựa vào kết quả mô phỏng có thể đánh giá và phân tích được mức 
độ ảnh hưởng của EAF đến lưới điện. Trong phần tiếp theo, bộ bù tĩnh loại FC-TCR được 
thiết kế cho hệ thống này. Khi bộ bù được lắp đặt vào hệ thống thì ảnh hưởng của EAF đã 
giảm đi rõ rệt. Hài dòng điện và đặc biệt là hài điện áp giảm đáng kể, hiện tượng “flicker” 
cũng bị triệt tiêu. Điều đó cho thấy sự đúng đắn khi chọn bộ bù tĩnh loại FC-TCR cho EAF 
và những tải có tính chất tương tự. Đồng thời phương pháp mô phỏng đã chứng minh đây 
là một công cụ hữu hiệu trong việc thiết kế và lựa chọn và thử nghiệm các loại bộ bù. 
TÀI LIỆU THAM KHẢO 
[1] PGS. TS. Bùi Quốc Khánh, KS. Nguyễn Kim Ánh (2009), “Thiết kế bộ lọc tích cực 
cho việc giảm hài dòng điện và bù công suất phản kháng cho nguồn lò nấu thép cảm 
ứng”, Tạp chí KH & CN, Đại học Đà Nẵng, ISN 1859-1531, số 4(33), tr. 35-42. 
[2] G. Manchur, C.C. Erven (1992), “Development of a model for predicting flicker from 
Loại THD 
(%) 
Bậc 1(Đỉnh) Bậc 3 
(%) 
Bậc 5 
(%) 
Bậc 7 
(%) 
Bậc 9 
(%) 
Bậc11 (%) 
Ipcc 2.13 47.42 (kA) 0.76 0.40 0.62 0.18 0.69 
Uarc 45.1 413.5 (V) 35.59 20.30 13.34 9.28 6.63 
Upcc 0.57 542.4 (V) 0.17 0.11 0.25 0.05 0.11 
(d) (c) 
(a) (b) 
∆V 
 V 
% = 0.012% 
Hình 5. Kết quả mô phỏng khi đưa SVC và hoạt động 
(a) Dòng điện và điện áp tại PCC cùng điện áp hồ quang (b) Flicker tại PCC 
(c) Phổ dòng điện hồ quang (d) Phổ điện áp tại PCC 
Tuyển tập Báo cáo Hội nghị Sinh viên Nghiên cứu Khoa học lần thứ 7 Đại học Đà Nẵng năm 2010 
105 
electric arc furnaces”, IEEE Transactions on Power Delivery, (1/1992), Vol. 7, No. 1. 
[3] R. Hooshmand, M. Banejad, M. Torabian Esfahani (2008), “A new time domain 
model for EAF”, Journal of Electrical Engineering, Vol. 59, No. 4, pp. 195-202. 
[4] Xiao-Ping Zhang, Christian Rehtanz, Bikash Pal (2006), Flexible AC Transmission 
Systems: Modelling and Control, Springer-Verlag Berlin Heidelberg, Printed in 
Germany. 
[5] Sun Yusheng (Zhengzhou University of Light Industry) (2008), “Research on Three-
Level Hysteresis-Band Current Tracking Control of Single-Phase DC/AC Converter”, 
Electrotechnical Application. 
[6] Wu Chunhua Zhang Yi Cui Kaiyong Chen Guocheng Chen Weimin Xiao Peng 
(Shanghai University Shanghai 200072 China) (2009), “Control Strategy for Single-
Stage Three-Phase Boost-Type Grid-Connected Inverter”, Transactions of China 
Electrotechnical Society.